83,518 research outputs found
Output feedback stabilization of nonlinear MIMO systems having uncertain high-frequency gain matrix
No full textThe purpose of this paper is to provide a method for (semi-global) asymptotic stabilization of a nonlinear minimum-phase MIMO system, under a mild hypothesis of the so-called "high-frequency gain" matrix. This result is based on a non-trivial extension, to the MIMO setting, of the approach based on the use of extended observers. As a byproduct, a dynamic output feedback control is obtained, that asymptotically stabilizes the equilibrium of the closed-loop system, in spite of uncertainties in the high-frequency gain matrix. © 2015 Elsevier B.V. All rights reserved
Yuan wen lei. v.1
No full text(元) 蘇天爵編 ; (元) 王守誠校訂.附: 元文類跋 / 王守誠.(Yuan) Su Tianjue bian ; (Yuan) Wang Shoucheng jiao ding.Fu: Yuan wen lei ba / Wang Shoucheng
Feminism in Myanmar
No full textAye Lei Tun, La Ring and Su Su Hlaing ; Friedrich Ebert Stiftung, EMReF - Enlightened Myanmar Research FoundationLiteraturverzeichnis Seite 20-2
The effect of a hub turning vane on turbulent flow and heat transfer in a four-pass channel at high rotation numbers
No full textThis paper investigates effects of rotation and a turning vane on flow field and heat transfer of a 4-pass smooth channel through CFD (Computational Fluid Dynamics) simulations. An 180° hub U-bend connecting the middle two passages (AR = 2:1) is the focus of the study. Reynolds number varies from 10,000 to 40,000 and rotation number changes from 0 to 0.4. In stationary conditions, effect of the turning vane is to reduce recirculation and non-uniformity of mainstream. In addition, pressure drop and secondary flow kinetic energy (SKE) are largely reduced by the turning vane. Heat transfer deterioration due to flow separation and recirculation is suppressed by the turning vane in Hub Turn. In rotating conditions, size of recirculation is reduced and uniformity of mainstream is increased comparing to stationary case. Velocity distribution and heat transfer exhibit different profiles on LE and TE considering the flow direction due to Coriolis. Effects of turning vane to suppress recirculation and to reduce pressure drop are not obvious. In Hub Turn and downstream 3rd pass, heat transfer enhancement due to turning vane is very weak
Nonlinear Output Regulation for Invertible Nonlinear MIMO Systems
No full textIn this paper, we address the problem of output regulation for a broad class of multi-input multi-output (MIMO) nonlinear systems. Specifically, we consider input–affine systems, which are invertible and input–output linearizable. This class includes, as a trivial special case, the class of MIMO systems which possess a well-defined vector relative degree. It is shown that if a system in this class is strongly minimum phase, in a sense specified in the paper, the problem of output regulation can be solved via partial-state feedback or via (dynamic) output feedback. The result substantially broadens the class of nonlinear MIMO systems for which the problem in question is known to be possibl
Stabilization by output feedback of multivariable invertible nonlinear systems
No full textIn this paper, the problem of global stabilization of a rather general class of MIMO nonlinear systems is addressed. The systems considered in the paper are invertible, have a trivial zero dynamics and possess a "normal form" in which certain multipliers are functions of the state vector of a special kind. While special structural dependence of such multipliers on the components state vector has been exploited before in the context of achieving stabilization (via full-state feedback, though), the novelty in the approach of this paper is that a peculiar structure is identified which happens to be intimately related to the property of uniform complete observability (thus making the design of observers possible) and to the property of uniform invertibility, relations never established before in the literature. As a result, for this class of MIMO nonlinear systems, a dynamic output feedback law can be designed, yielding semiglobal (and even global, under appropriate assumptions) asymptotic stability
Xue Su, flute, Thursday, October 2, 2014
No full textIn partial fulfillment of the requirements for the degree of
Bachelor of Musi
EU-India free trade agreement : a quantitative assessment
No full textThis report analyses the effects of a regional trade agreement (FTA) between the EU and India, for which negotiations are underway. The study starts with abrief overview of the key insights from the existing literature on FTAs and their relationship with multilateral negotiations. The remainder of the study is devoted to analysing the impact of tariff slashes under an FTA on merchandise trade between the EU and India. Of particular interest are the implications for agricultural markets, given the tension between agricultural liberalisation and India's policy goals relating to self-sufficiency in food grains and poverty reduction. The analysis employs GTAP, a global general equilibrium model using a recent database which has 2004 as its reference year. The results suggest that India's interests in a regional trade agreement with the EU are downplayed by the fact that India's economy is not well integrated in global markets. Impacts on the EU are minor and further reduced if a Doha agreement is in place when the FTA is implemented. Results indicate the rationale for a strongly asymmetric arrangement: it would be in the interest of both partners if the EU provides large concessions to India for market access, while India maintains the bulk of current border protection. An EU - India FTA delivers little scope for achieving efficiency gains via adjustments to the pattern of international specialisation. An EU - India agreement on merchandise trade is unlikely to embody substantial preferential treatment with regard to market access. Probably, India can find more suitable FTA partners. Agriculture is a key sector for India in the consideration of equity and growth purposes of a FTA with EU
A Study of Seismic Design of 1st Story Vertical Boundary Elements in Multi-Story Steel Plate Shear Walls.
No full text鋼板剪力牆為一種具有高側向勁度以及韌性之新型抗側力系統，近年來於美
加等地區已漸受採用，但在國內工程應用上仍不多見，主要原因可能為：一、邊
界梁柱之容量設計要透過複雜的板條模型來完成，二、根據美國AISC 規範，邊
界柱塑鉸只允許產生於邊界柱柱底，柱尺寸設計過於保守且不經濟。典型低矮樓
層鋼板剪力牆柱內彎矩分佈為雙曲率之形式，中高樓層鋼板剪力牆之底層柱內彎
矩分佈無反曲點而呈單曲率之形式。為了針對多樓層鋼板剪力牆底層邊界柱發展
出簡便之容量設計方法，考慮邊界柱受到極大剪力以及彎矩同時作用下之效應，
本研究採用等效斜撐構架模型搭配簡化計算公式計算底層邊界柱之需求。本研究
考慮底層柱中塑鉸發生位置於0.3 倍柱高附近，但避免柱頂發生剪力降伏作為設
計準則，並且探討詳細設計方法。
為了簡化多樓層鋼板剪力牆有限元素模型分析所需之時間，與有效預測多樓
層鋼板剪力牆之底層柱之塑性行為，本研究建置鋼板剪力牆之子結構模型並探討
合理之邊界條件與施力方式，研究結果顯示子結構模型能有效模擬多樓層鋼板剪
力牆底層之塑性反應，與建置全結構模型相比可大量減少模型建置與分析時間。
為了驗證本研究所考慮之容量設計方法在預測底層邊界柱塑鉸位置的精確
度，並且研究鋼板剪力牆底層邊界柱柱頂產生塑性行為的效應，本研究採國家地
震工程研究中心之多軸向試驗機(MATS)，以一座12 層鋼板剪力牆為原型結構，
兩座縮尺子構架試體之垮距為2.4 米，一樓高為2.0 米，二樓高為1.6 米，兩座
試體均使用2.65 公厘厚之低降伏強度鋼板，邊界梁設計相同尺寸而以一樓邊界
柱頂是否產生剪力降伏作為試體設計考量。完成雙層單垮鋼板剪力牆NC 及SC
之反覆側推試驗，並與ABAQUS 有限元素模型分析所得比較。
試驗與有限元素分析模型分析結果證實本研究所採用的容量設計方法，能相
當精確地預測底層邊界柱的彎矩塑鉸位置，符合本研究所提之容量設計之試體
NC，底層邊界柱彎矩塑鉸設計位置約為0.3 倍柱高處，邊界柱雖發生大範圍之降
伏但整體系統側推至頂層側位移角達5.0%弧度時仍有相當飽滿之受力與變形關
係；反觀未符合容量設計之試體SC 雖只比試體NC 整體用鋼量少5.7%，但整體
最大強度卻少了12%，且在頂層側位移角達2.5%弧度時柱頂即發生剪力降伏，反
覆側推至頂層側位移角達4.0%弧度後，底層邊界柱局部已發生嚴重扭轉挫屈以
及些許面外挫屈，整體結構雖未產生軟層現象，但工程應用上仍須避免。Steel plate shear walls (SPSWs) have been recognized as a high lateral stiffness
and ductility system for building structures. It has gained significant acceptance in the
U.S and Canada in recent years. However, it has not been adopted in Taiwan for
practical use so far. This could be due to the following two reasons: (1) the capacity
design of boundary elements must be checked by using the strip model which may be
complicated and time-consuming; (2) according to the AISC seismic provisions for
structural steel buildings, the plastic hinge in the 1st story column is allowed to form
only at the bottom end. Therefor the design of the 1st story column may be quite
conservative and uneconomic. Unlike the low-rise SPSWs most past researches have
investigated, large overturning moment-to-shear ratios may develop in the 1st story in
a high rise SPSW. For the purpose of developing an effective capacity design
methodology for the 1st story column in multi-story SPSWs, this study considers large
shear and overturning moment exist in the 1st story column. Equivalent brace model is
incorporated into a simplified design procedure to estimate the force demand in the 1st
story column. Allowing the in-span plastic hinge to form approximately at the
0.3-height of the 1st story column, this study proposed the minimum requirements of a
capacity design to prevent the shear and flexural yielding forming at the top of the 1st
story column.
In order to design the test specimen, pushover analyses on ABAQUS FEM
models for a 12-story SPSW full system and substructure are conducted. Analytical
results confirm that the overall and local inelastic responses of the lower two stories
of the 12-story SPSW model can be accurately represented using a two-story
substructure model. Significant analysis time can be saved by using proper boundary
condition and applied loads.
In order to verify the effectiveness of the proposed capacity design method, two
0.4-scale single-bay 2-story SPSW specimens were tested using the multi-axial
testing system (MATS) in National Center for Research on Earthquake Engineering
(NCREE). Each specimen is 2.4-meter wide, 2.0-meter and 1.6-meter high for the 1st
and 2nd stories, respectively, representing the lower two stories of the 12-story
prototype SPSWs. The 2.65mm-thick low yield strength steel plates and the same
VI
boundary beams are adopted for both specimens. The two specimens, NC and SC are
designed to go into the inelastic range with or without the shear yielding forming at
the top of 1st story column under cyclic increasing lateral displacements.
The test and ABAQUS analytical results show that the proposed capacity design
method could predict the in-span plastic flexural hinge location accurately. As
predicted, the in-span plastic flexural hinge of specimen NC first developed near the
0.3-height of the 1st story column. Although the plastic zone are spread out widely
along the 1st story column height, the force versus displacement relationships of
specimen NC show that the system still have excellent load carrying capacity when
the total drift reached 5.0% radians. Shear yielding at the top of 1st story column in
specimen SC was observed when the total drift reached 2.5% radians. Soft story
mechanism was never observed in either NC or SC when the story drift reached 5.0%
radians. Although the total steel weight of NC is 5.7% more than SC, but the
maximum lateral strength of NC is 12% greater than SC. However, specimen SC may
not be desirable as severe local buckling and minor out-of-plane buckling occurred
when the total drift reached 4.0% radians.口試委員審定書 I
序 II
致謝 III
摘要 IV
ABSTRACT V
目錄 VII
表目錄 X
圖目錄 XI
照片目錄 XXIV
第一章 緒論 1
1.1 前言 1
1.2 研究動機 1
1.3 研究方法 2
1.4 論文架構 3
第二章 鋼板剪力牆行為與分析方法 4
2.1 概述 4
2.2拉力場效應(Tension Field Action) 5
2.2.1 拉力場行為 5
2.2.2 鋼板拉力場角度計算方法 7
2.3 數值分析模型 9
2.3.1 板條模型(Strip Model) 9
2.3.2 等效斜撐構架模型(Equivalent Brace Model, EB Model) 10
2.3.3 有限元素模型(Finite Element Model, FE Model) 11
2.4 鋼板剪力牆系統塑性分析 11
2.5 傾倒彎矩與樓層剪力比(Moment to Shear Ratio, M/V) 13
2.6 AISC鋼板剪力牆耐震設計規定 14
2.7 其他相關研究成果 16
第三章 多樓層鋼板剪力牆邊界構件容量設計 20
3.1 容量設計概念 20
3.2 耐震設計流程 21
3.3 邊界構件之力學行為特性 22
3.3.1 拉力場對邊界構件造成之載重 22
3.3.2 以疊加法計算邊界構件載重 22
3.3.3 鋼板應變硬化效應 23
3.3.4 超強因子(Overstrength Factor, ) 23
3.4 邊界梁容量設計方法 24
3.4.1 避免塑鉸發生於邊界梁跨中 24
3.4.2 梁柱接頭梁翼切削(Reduced Beam Section, RBS) 27
3.5 邊界柱容量設計方法 29
3.5.1 底層柱端彎矩比λ與λ’ 30
3.5.2 底層柱塑鉸高度比x 31
3.5.3 底層柱容量設計 31
3.5.3.1 全面降伏階段控制彎矩塑鉸於邊界柱發生位置之彎矩需求 32
3.5.3.2 避免底層柱柱頂於應變硬化階段產生彎矩塑鉸 34
3.5.3.3 避免底層柱柱頂於應變硬化階段產生剪力塑鉸 36
3.5.3.4 柱中彎矩塑鉸發生位置計算方法 38
3.5.3.5 底層邊界柱設計流程與建議 39
3.5.4 非底層柱容量設計 41
3.6 相關鋼板剪力牆有限元素模型分析例 43
3.6.1 PISA3D模型 43
3.6.2 ABAQUS模型 44
第四章 縮尺試驗計畫 48
4.1 試驗目的 48
4.2 結構系統介紹 (朱駿魁 2010) 49
4.3 試體設計 49
4.3.1 試體NC 50
4.3.2 試體SC 51
4.3.3 其他細節 51
4.4 試體支撐系統設計 53
4.4.1 試體夾具設計 53
4.4.2 試體側向支撐系統設計 53
4.4.3 梁柱接頭側撐元件 54
4.5 施力系統與加載歷時 55
4.5.1 實驗方法 55
4.5.2 載重施加方式與加載歷時 56
4.6 量測計畫 57
4.6.1 量測儀器 57
4.6.2 資料收集系統 59
第五章 試驗過程記錄 61
5.1 材料試驗 61
5.2 施工過程記錄 61
5.2.1 試體組裝過程 61
5.2.2 試體安裝過程 62
5.2.3 拆換試體過程 63
5.3 反覆側推試驗紀錄 63
5.3.1 試體NC 63
5.3.2 試體SC 66
5.4 疲勞試驗紀錄 68
5.4.1 試體NC 69
5.4.2 試體SC 69
第六章 試驗結果與有現元素模型分析 71
6.1 試體之有限元素模型介紹 71
6.2 受力與變形反應 72
6.2.1 反覆載重試驗 72
6.2.2 依照摩擦力修正試體受力反應 73
6.2.3 疲勞試驗 74
6.3 試體反應與有限元素模型比較 74
6.3.1 構架行為 74
6.3.2 層間變位分配比例 76
6.3.3 試體對稱反應 77
6.3.4 拉力場角度 77
6.4 邊界構件塑性行為 78
6.4.1 以材料試驗結果檢核邊界柱 78
6.4.2 邊界梁塑性反應 79
6.4.3 底層邊界柱塑性反應 79
6.4.4 底層邊界柱變形行為 82
6.5 試體其他相關有限元素模型研究 84
第七章 結論與建議 88
7.1 結論 88
7.2 建議 89
參考文獻 91
附錄A 鋼板剪力牆試體與夾具設計圖 94
附錄B 鋼板剪力牆試驗量測儀器位置圖 121
附錄C 試體底層邊界柱受側推之塑性發展與一、二樓鋼板拉力場發展照片 125
附錄D 試體SC於疲勞試驗中底層邊界柱扭轉與局部挫屈過程照片 166
表目錄
表4.1 十二層樓NC全結構設計之斷面尺寸 176
表4.2 NC縮尺結構設計之斷面尺寸 176
表4.3 NC全結構與縮尺試體容量設計檢核 176
表4.4 十二層樓SC全結構設計之斷面尺寸 177
表4.5 SC縮尺結構設計之斷面尺寸 177
表4.6 SC全結構與縮尺試體容量設計檢核 177
表5.1 鋼材拉伸試驗結果 178
表5.2 鋼板拉伸試驗 178
表6.1 縮尺試體使用材料試驗結果檢核容量設計 179
表6.2 塑鉸高度x之預測與分析及實驗結果比較 179
表6.3 試體之拉力場角度 179
圖目錄
圖1.1 鋼板剪力牆系統簡介圖 180
圖2.1 鋼板剪力牆於彈性階段下支應力狀態 (Kulak et al. 1983) 181
圖2.2 鋼板剪力牆拉力場示意 (Kulak et al. 1983) 181
圖2.3 鋼板剪力牆側推塑性變形反應 182
圖2.4 鋼板剪力牆軟層破壞情況 (Behbahanifard et al. 2003) 182
圖2.5 鋼板等效勁度示意圖 (Sabouri-Ghomi et al. 2005) 183
圖2.6 鋼板之彈性行為 (Sabouri-Ghomi et al. 2005) 183
圖2.7 鋼板剪力牆受力與變形關係圖 (李昭賢 2007) 184
圖2.8 TensionOnly Material 材料應力應變關係 184
圖2.9 邊界構件容量不足導致拉力場發展不完全之行為 184
圖2.10 鋼板於初始降伏階段之拉力場 (Berman 2011) 185
圖2.11 鋼板於全面降伏階段之拉力場 (Berman 2011) 185
圖2.12 拉力場角度隨樓層側位移角之變化 (Berman 2011) 185
圖2.13 鋼板剪力牆之板條模型 186
圖2.14 鋼板剪力牆之簡化板條模型 (Rezai 1999) 186
圖2.15 鋼板剪力牆之等效斜撐模型 186
圖2.16 單層單跨鋼板剪力牆倒塌機構 (Berman 2003) 187
圖2.17多層單跨鋼板剪力牆倒塌機構 (Berman 2003) 187
圖2.18 多樓層鋼板剪力牆受側力下之變形圖 187
圖2.19 以倒三角形側力計算基底之彎矩剪力比示意圖 188
圖2.20 邊界柱受拉而引致之內縮現象 (Lubell et al. 2000) 188
圖2.21 SPSW4(a)一樓(b)四樓遲滯迴圈與邊界柱面外挫屈 (Ventura 2003) 189
圖2.22 邊界柱柱頂與柱底同時發生塑鉸圖 (Behbahanifard et al. 2003) 189
圖2.23 試體N與試體S之柱底塑鉸圖 (李昭賢 2007) 190
圖2.24 試體N與試體S之受力與變形關係圖 (李昭賢 2007) 190
圖2.25 塑鉸於(a)外柱四分之一柱高(b)整體(c)內柱柱底 (張景棠 2009) 190
圖2.26 試體(a)NC(b)SC(c)WC一樓柱頂之塑性行為 (李弘祺 2011) 191
圖2.27 試體(a)NSB(b)NCB(c)WCB受拉力產生柱之面外變形 (黃宣諭 2012) 191
圖3.1 恰當與不恰當之容量設計例 192
圖3.2 剪力牆系統軟層現象之機構 192
圖3.3 單垮兩層鋼板剪力牆系統側向推垮過程 193
圖3.4 拉力場對邊界構件載重示意圖 193
圖3.5 鋼板剪力牆構架內力分解圖 194
圖3.6 鋼板剪力牆構架彎矩及剪力分佈 194
圖3.7 構架變形與鋼板應變關係示意圖 195
圖3.8 應變硬化因子示意圖 195
圖3.9 側向力抵抗系統非彈性力量位移曲線 (FEMA369) 196
圖3.10 超強因子於非彈性力量位移曲線上之定義 (FEMA369) 196
圖3.11 梁彎矩需求來源(Vian) 197
圖3.12 估算邊界梁軸力之自由體圖 197
圖3.13 梁柱接頭剪力板全焊接示意圖 198
圖3.14 以RBS估算柱面彎矩及剪力之自由體圖 198
圖3.15 中間梁塑鉸位置 199
圖3.16 中間梁塑鉸往柱面偏移之現象 (Qu and Lin et al. 2008) 199
圖3.17 等效斜撐構架模型計算由構架變形引致之柱彎矩 (雙曲率情況) 199
圖3.18 等效斜撐構架模型計算由構架變形引致之柱彎矩(單曲率情況) 200
圖3.19 底層柱中彎矩塑鉸發生高度與底層柱高之比值x 200
圖3.20 底層受壓柱彎矩分佈圖 (以雙曲率為例) 200
圖3.21 底層受壓柱彎矩分佈圖 (以單曲率為例) 201
圖3.22 底層受壓柱於應變硬化下之彎矩需求 (雙曲率情況) 201
圖3.23 底層受壓柱於應變硬化下之彎矩需求 (單曲率情況) 201
圖3.24 底層受壓柱受力之自由體圖 (Qu and Bruneau 2010) 202
圖3.25 應變硬化階段底層受壓柱受力之自由體圖 (雙曲率情況) 202
圖3.26 應變硬化階段底層受壓柱受力之自由體圖 (單曲率情況) 203
圖3.27 估算邊界柱軸力之自由體圖 203
圖3.28 底層受壓柱之彎矩容量與彎矩需求於側推過程中之變化 204
圖3.29 估算全面降伏階段 204
圖3.30 鋼板剪力牆底層柱設計流程 205
圖3.31 底層邊界柱之彎矩需求 (使用λ) 206
圖3.32 底層邊界柱之彎矩需求 (使用λ’) 206
圖3.33 底層邊界柱頂之彎矩需求(使用λ’) 206
圖3.34 LA01地震加速度歷時 207
圖3.35 LA02地震加速度歷時 207
圖3.36 LA03地震加速度歷時 207
圖3.37 LA04地震加速度歷時 207
圖3.38 LA05地震加速度歷時 208
圖3.39 LA06地震加速度歷時 208
圖3.40 LA07地震加速度歷時 208
圖3.41 LA08地震加速度歷時 208
圖3.42 LA09地震加速度歷時 209
圖3.43 LA10地震加速度歷時 209
圖3.44 LA11地震加速度歷時 209
圖3.45 LA12地震加速度歷時 209
圖3.46 LA13地震加速度歷時 210
圖3.47 LA14地震加速度歷時 210
圖3.48 LA15地震加速度歷時 210
圖3.49 LA16地震加速度歷時 210
圖3.50 LA17地震加速度歷時 211
圖3.51 LA18地震加速度歷時 211
圖3.52 LA19地震加速度歷時 211
圖3.53 LA20地震加速度歷時 211
圖3.54 LA01地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 212
圖3.55 LA02地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 212
圖3.56 LA03地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 212
圖3.57 LA04地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 213
圖3.58 LA05地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 213
圖3.59 LA06地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 213
圖3.60 LA07地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 214
圖3.61 LA08地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 214
圖3.62 LA09地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 214
圖3.63 LA10地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 215
圖3.64 LA11地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 215
圖3.65 LA12地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 215
圖3.66 LA13地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 216
圖3.67 LA14地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 216
圖3.68 LA15地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 216
圖3.69 LA16地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 217
圖3.70 LA17地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 217
圖3.71 LA18地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 217
圖3.72 LA19地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 218
圖3.73 LA20地震作用下之正規化基底剪力與彎矩歷時 218
圖3.74 LA01地震作用下取正負0.2做修正後之彎矩剪力比歷時 218
圖3.75 LA01地震作用下取正負0.5做修正後之彎矩剪力比歷時 219
圖3.76 LA01地震作用下取正負0.8做修正後之彎矩剪力比歷時 219
圖3.77 LA01地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 219
圖3.78 LA02地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 220
圖3.79 LA03地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 220
圖3.80 LA04地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 220
圖3.81 LA05地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 221
圖3.82 LA06地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 221
圖3.83 LA07地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 221
圖3.84 LA08地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 222
圖3.85 LA09地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 222
圖3.86 LA10地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 222
圖3.87 LA11地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 223
圖3.88 LA12地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 223
圖3.89 LA13地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 223
圖3.90 LA14地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 224
圖3.91 LA15地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 224
圖3.92 LA16地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 224
圖3.93 LA17地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 225
圖3.94 LA18地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 225
圖3.95 LA19地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 225
圖3.96 LA20地震作用下不同修正係數所對應之彎矩剪力比 226
圖3.97 20組地震作用下平均彎矩剪力比值與靜力分析之目標比較 226
圖3.98 全結構模型與簡化模型施力方式 227
圖3.99 系統A在受側推至一樓達側位移0.5%時整體及底層之塑性行為 228
圖3.100 系統A在受側推至一樓達側位移1.0%時整體及底層之塑性行為 229
圖3.101 系統A在受側推至一樓達側位移2.5%時整體及底層之塑性行為 230
圖3.102 系統B在受側推至一樓達側位移0.5%時整體及底層之塑性行為 231
圖3.103 系統B在受側推至一樓達側位移1.0%時整體及底層之塑性行為 232
圖3.104 系統B在受側推至一樓達側位移2.5%時整體及底層之塑性行為 233
圖3.105 系統C在受側推至一樓達側位移0.5%時整體及底層之塑性行為 234
圖3.106 系統C在受側推至一樓達側位移1.0%時整體及底層之塑性行為 235
圖3.107 系統C在受側推至一樓達側位移2.5%時整體及底層之塑性行為 236
圖3.108 系統D在受側推至一樓達側位移0.5%時整體及底層之塑性行為 237
圖3.109 系統D在受側推至一樓達側位移1.0%時整體及底層之塑性行為 238
圖3.110 系統D在受側推至一樓達側位移2.5%時整體及底層之塑性行為 239
圖3.111 簡化之線模型之邊界條件設置 240
圖3.112 簡化之點模型之邊界條件設置 240
圖3.113 全模型與簡化模型側推分析曲線比較 241
圖3.114 系統B使用三種模型於側推至側位移角0.1%時底層塑性行為比較 241
圖3.115 系統B使用三種模型於側推至側位移角0.25%時底層塑性行為比較 241
圖3.116 系統B使用三種模型於側推至側位移角0.5%時底層塑性行為比較 242
圖3.117 系統B使用三種模型於側推至側位移角1.0%時底層塑性行為比較 242
圖3.118 系統B使用三種模型於側推至側位移角1.5%時底層塑性行為比較 242
圖3.119 系統B使用三種模型於側推至側位移角2.0%時底層塑性行為比較 243
圖3.120 系統B使用三種模型於側推至側位移角2.5%時底層塑性行為比較 243
圖3.121 系統B使用三種模型於側推至側位移角3.0%時底層塑性行為比較 243
圖3.122 系統B使用三種模型於側推至側位移角4.0%時底層塑性行為比較 244
圖3.123 系統B使用三種模型於側推至側位移角5.0%時底層塑性行為比較 244
圖3.124 系統B之三種模型一樓受拉柱頂之轉角與側位移關係 244
圖3.125 系統B之三種模型一樓鋼板之轉角與側位移關係 245
圖3.126 系統B之三種模型一樓受壓柱頂之轉角與側位移關係 245
圖3.127 系統B之三種模型一樓受壓柱軸力與側位移關係 245
圖3.128 簡化模型中所選取元素之位置圖 246
圖3.129 計算拉力場角度之平面應力分量圖示 246
圖3.130 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統A點模型並施加彎矩) 247
圖3.131 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統A點模型不施加彎矩) 247
圖3.132側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統A點模型並施加彎矩) 248
圖3.133 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統A點模型不施加彎矩) 248
圖3.134 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統A點模型並施加彎矩) 249
圖3.135 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統A點模型不施加彎矩) 249
圖3.136 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統A線模型並施加彎矩) 250
圖3.137 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統A線模型不施加彎矩) 250
圖3.138 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統A線模型並施加彎矩) 251
圖3.139 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統A線模型不施加彎矩) 251
圖3.140 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統A線模型並施加彎矩) 252
圖3.141 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統A線模型不施加彎矩) 252
圖3.142 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統B點模型並施加彎矩) 253
圖3.143 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統B點模型不施加彎矩) 253
圖3.144 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統B點模型並施加彎矩) 254
圖3.145 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統B點模型不施加彎矩) 254
圖3.146 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統B點模型並施加彎矩) 255
圖3.147 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統B點模型不施加彎矩) 255
圖3.148 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統B線模型並施加彎矩) 256
圖3.149 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統B線模型不施加彎矩) 256
圖3.150 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統B線模型並施加彎矩) 257
圖3.151 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統B線模型不施加彎矩) 257
圖3.152 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統B線模型並施加彎矩) 258
圖3.153 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統B線模型不施加彎矩) 258
圖3.154 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統C點模型並施加彎矩) 259
圖3.155 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統C點模型不施加彎矩) 259
圖3.156 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統C點模型並施加彎矩) 260
圖3.157 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統C點模型不施加彎矩) 260
圖3.158 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統C點模型並施加彎矩) 261
圖3.159 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統C點模型不施加彎矩) 261
圖3.160 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統C線模型並施加彎矩) 262
圖3.161 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統C線模型不施加彎矩) 262
圖3.162 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統C線模型並施加彎矩) 263
圖3.163 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統C線模型不施加彎矩) 263
圖3.164 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統C線模型並施加彎矩) 264
圖3.165 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統C線模型不施加彎矩) 264
圖3.166 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統D點模型並施加彎矩) 265
圖3.167 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統D點模型不施加彎矩) 265
圖3.168 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統D點模型並施加彎矩) 266
圖3.169 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統D點模型不施加彎矩) 266
圖3.170 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統D點模型並施加彎矩) 267
圖3.171 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統D點模型不施加彎矩) 267
圖3.172 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統D線模型並施加彎矩) 268
圖3.173 側位移角0.5%時之拉力場角度分布(系統D線模型不施加彎矩) 268
圖3.174 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統D線模型並施加彎矩) 269
圖3.175 側位移角1.0%時之拉力場角度分布(系統D線模型不施加彎矩) 269
圖3.176 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統D線模型並施加彎矩) 270
圖3.177 側位移角2.5%時之拉力場角度分布(系統D線模型不施加彎矩) 270
圖3.178 剪力牆受到純剪力以及純彎矩作用下之變形圖 271
圖3.179 簡化模型中所選取靠近邊界構件之元素位置圖 271
圖3.180 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到0M作用) 272
圖3.181 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到0M作用) 273
圖3.182 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到0M作用) 274
圖3.183 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到0.5M作用) 275
圖3.184 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到0.5M作用) 276
圖3.185 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到0.5M作用) 277
圖3.186 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到1.0M作用) 278
圖3.187 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到1.0M作用) 279
圖3.188 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到1.0M作用) 280
圖3.189 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到1.5M作用) 281
圖3.190 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到1.5M作用) 282
圖3.191 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到1.5M作用) 283
圖3.192 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到2.0M作用) 284
圖3.193 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到2.0M作用) 285
圖3.194 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統A受到2.0M作用) 286
圖3.195 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到0M作用) 287
圖3.196 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到0M作用) 288
圖3.197 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到0M作用) 289
圖3.198 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到0.5M作用) 290
圖3.199 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到0.5M作用) 291
圖3.200 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到0.5M作用) 292
圖3.201 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到1.0M作用) 293
圖3.202 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到1.0M作用) 294
圖3.203 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到1.0M作用) 295
圖3.204 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到1.5M作用) 296
圖3.205 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到1.5M作用) 297
圖3.206 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到1.5M作用) 298
圖3.207 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到2.0M作用) 299
圖3.208 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到2.0M作用) 300
圖3.209 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統B受到2.0M作用) 301
圖3.210 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到0M作用) 302
圖3.211 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到0M作用) 303
圖3.212 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到0M作用) 304
圖3.213 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到0.5M作用) 305
圖3.214 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到0.5M作用) 306
圖3.215 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到0.5M作用) 307
圖3.216 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到1.0M作用) 308
圖3.217 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到1.0M作用) 309
圖3.218 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到1.0M作用) 310
圖3.219 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到1.5M作用) 311
圖3.220 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到1.5M作用) 312
圖3.221 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到1.5M作用) 313
圖3.222 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到2.0M作用) 314
圖3.223 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到2.0M作用) 315
圖3.224 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統C受到2.0M作用) 316
圖3.225 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到0M作用) 317
圖3.226 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到0M作用) 318
圖3.227 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到0M作用) 319
圖3.228 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到0.5M作用) 320
圖3.229 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到0.5M作用) 321
圖3.230側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到0.5M作用) 322
圖3.231 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到1.0M作用) 323
圖3.232側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到1.0M作用) 324
圖3.233側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到1.0M作用) 325
圖3.234 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到1.5M作用) 326
圖3.235側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到1.5M作用) 327
圖3.236 側位移2.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到1.5M作用) 328
圖3.237 側位移0.5%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到2.0M作用) 329
圖3.238 側位移1.0%時之塑性行為及拉力場角度(系統D受到2.0M作用) 330
圖4.1 MATS 試驗機之機構配置圖 331
圖4.2 SAC設計反應譜 (Los Angeles) 331
圖4.3 十二層樓設計平面圖(朱駿魁 2010) 332
圖4.4 十二層樓設計立面圖 332
圖4.5 NC與SC十二層樓全結構設計之斷面尺寸 333
圖4.6 NC與SC縮尺試體設計之斷面尺寸 334
圖4.7 NC試體預測之塑性行為 334
圖4.8 SC縮尺試體設計之斷面尺寸 334
圖4.9 柱頂加勁板設計 335
圖4.10 試體夾具與MATS相對位置圖 335
圖4.11 試體上方夾具配置圖 336
圖4.12 試體上方夾具之加勁板 336
圖4.13 試體下方夾具預力與螺栓配置 336
圖4.14試體下方夾具與梳梢之配置 337
圖4.15 下方夾具之側向支撐配置圖 337
圖4.16中間梁之側撐支撐(一) 338
圖4.17中間梁之側撐支撐(二) 338
圖4.18 縮尺試體之實驗方法 339
圖4.19 十二樓全結構之側向力與傾倒彎矩之分布 339
圖4.20 試體施加之傾倒彎矩之計算方法 340
圖4.21 反覆載重位移施加歷時圖 340
圖4.22 試體施加載重之流程圖 341
圖5.1梳梢材料之化學元素組成 342
圖5.2鋼材拉伸試驗結果與其三線性近似模型(一) 342
圖5.3鋼材拉伸試驗結果與其三線性近似模型(二) 343
圖5.4 鋼板拉伸試驗結果與其雙線性近似模型 343
圖5.5 試體NC於試驗過程+0.1%與+0.25% rad.記錄圖 343
圖5.6試體NC於試驗過程±0.5%與±0.75% rad.記錄圖 344
圖5.7試體NC於試驗過程±1.0%與±1.25% rad.記錄圖 344
圖5.8試體NC於試驗過程+1.5%與+2.0% rad.記錄圖 345
圖5.9試體NC於試驗過程±2.5% rad.記錄圖 345
圖5.10試體NC於試驗過程+3.0%與+4.0% rad.記錄圖 346
圖5.11試體NC於試驗過程+5.0%與疲勞試驗結束後之記錄圖 346
圖5.12試體SC於試驗過程+0.1%與+0.25% rad.記錄圖 347
圖5.13試體SC於試驗過程+0.5%與+0.75% rad.記錄圖 347
圖5.14試體SC於試驗過程±1.0%與+1.25% rad.記錄圖 348
圖5.15試體SC於試驗過程+1.5%與+2.0% rad.記錄圖 348
圖5.16試體SC於試驗過程±2.5% rad.記錄圖 349
圖5.17試體SC於試驗過程+3.0%與+4.0% rad.記錄圖 349
圖5.18試體SC於試驗過程+5.0% rad.記錄圖 350
圖5.19試體SC於疲勞試驗結束後之記錄圖 350
圖6.1 試體之有限元素模型之幾何形狀與其網格 351
圖6.2 試體有限元素模型之元素與材料之設定 351
圖6.3 試體有限元素模型之邊界條件設定 352
圖6.4有限元素模型柱體之邊界條件 352
圖6.5 NC試體之原始受力與位移關係圖 353
圖6.6 SC試體之原始受力與位移關係圖 353
圖6.7試體力量峰值之損失 353
圖6.8摩擦力計算方法 354
圖6.9摩擦力與側位移角關係圖 354
圖6.10摩擦力與彎矩關係圖 355
圖6.11摩擦力與載重平台轉角關係圖 355
圖6.12摩擦力與最大側向力關係圖 356
圖6.13摩擦力修正方法簡圖 356
圖6.14 NC試體受力與變形關係圖(一) 357
圖6.15 SC試體受力與變形關係圖(一) 357
圖6.16 NC試體受力與變形關係圖(二) 358
圖6.17 SC試體受力與變形關係圖(二) 359
圖6.18 NC試體彈性階段受力與變形關係圖(一) 360
圖6.19 NC試體彈性階段受力與變形關係圖(二) 360
圖6.20 NC試體彈性階段受力與變形關係圖(三) 361
圖6.21 NC試體彈性階段受力與變形關係圖(四) 361
圖6.22 SC試體彈性階段受力與變形關係圖(一) 362
圖6.23 SC試體彈性階段受力與變形關係圖(二) 362
圖6.24 SC試體彈性階段受力與變形關係圖(三) 363
圖6.25 SC試體彈性階段受力與變形關係圖(四) 363
圖6.26 NC與SC試體疲勞試驗之受力與變形關係圖 364
圖6.27 NC試體疲勞試驗中試體尖峰強度與疲勞循環關係圖 364
圖6.28 NC試體疲勞試驗中試體尖峰強度與疲勞循環關係圖 365
圖6.29 三軸應變計3N1顯示一樓受拉柱柱底腹板之應力圖 365
圖6.30三軸應變計3N1顯示一樓受壓柱柱底腹板之應力圖 365
圖6.31三軸應變計3S2顯示一樓受壓柱柱頂腹板之應力圖 366
圖6.32三軸應變計3N2顯示一樓受拉柱柱頂腹板之應力圖 366
圖6.33三軸應變計3S3顯示二樓受壓柱柱底腹板之應力圖 366
圖6.34三軸應變計3S4顯示二樓受壓柱柱頂腹板之應力圖 366
圖6.35三軸應變計3S3顯示二樓受拉柱柱底腹板之應力圖 367
圖6.36三軸應變計3N4顯示二樓受拉柱柱頂腹板之應力圖 367
圖6.37三軸應變計3S5顯示中間梁南側腹板之應力圖 367
圖6.38三軸應變計3S5顯示中間梁北側腹板之應力圖 367
圖6.39三軸應變計3S6顯示頂梁南側腹板之應力圖 368
圖6.40三軸應變計3N6顯示中間梁北側腹板之應力圖 368
圖6.41 兩座試體ABAQUS有限元素模型於全面降伏階段分析結果 369
圖6.42 兩座試體ABAQUS有限元素模型於應變硬化階段分析結果 369
圖6.43試體NC有限元素模型模擬(左)0.1%rad與(右)0.25%側位移之反應 370
圖6.44試體NC有限元素模型模擬(左)0.5%rad與(右)1.0%側位移之反應 370
圖6.45試體NC有限元素模型模擬(左)1.5%rad與(右)2.0%側位移之反應 371
圖6.46試體NC有限元素模型模擬2.5%側位移之反應 371
圖6.47試體SC有限元素模型模擬(左)0.1%rad與(右)0.25%側位移之反應 372
圖6.48試體SC有限元素模型模擬(左)0.5%rad與(右)1.0%側位移之反應 372
圖6.49試體SC有限元素模型模擬(左)1.5%rad與(右)2.0%側位移之反應 373
圖6.50試體SC有限元素模型模擬2.5%側位移之反應 373
圖6.51 試體NC與SC之樓層側位移角分配比例 374
圖6.52試體NC之樓層側位移角分配比例 374
圖6.53試體SC之樓層側位移角分配比例 375
圖6.54試體NC與SC中間梁兩端之絕對位移 375
圖6.55 三軸應變計量測NC試體鋼板於正向位移時之拉力場角度 375
圖6.56三軸應變計量測NC試體鋼板於負向位移時之拉力場角度 376
圖6.57三軸應變計量測SC試體鋼板於正向位移時之拉力場角度 376
圖6.58三軸應變計量測SC試體鋼板於負向位移時之拉力場角度 376
圖6.59有限元素模型輸出NC試體鋼板於正向位移時之拉力場角度(一) 377
圖6.60有限元素模型輸出NC試體鋼板於正向位移時之拉力場角度(二) 377
圖6.61有限元素模型輸出SC試體鋼板於正向位移時之拉力場角度(一) 377
圖6.62有限元素模型輸出SC試體鋼板於正向位移時之拉力場角度(二) 378
圖6.63單軸應變計N8與N9顯示試體NC中間梁北側上下翼板之應力圖 378
圖6.64單軸應變計N10與N12顯示試體NC頂梁北側上下翼板之應力圖 378
圖6.65單軸應變計S8與S9顯示試體NC中間梁南側上下翼板之應力圖 379
圖6.66單軸應變計S10與S12顯示試體NC頂梁南側上下翼板之應力圖 379
圖6.67單軸應變計N8與N9顯示試體SC中間梁北側上下翼板之應力圖 379
圖6.68單軸應變計N10與N12顯示試體SC頂梁北側上下翼板之應力圖 379
圖6.69單軸應變計S8與S9顯示試體SC中間梁南側上下翼板之應力圖 380
圖6.70單軸應變計S10與S12顯示試體SC頂梁南側上下翼板之應力圖 380
圖6.71 試體NC與SC底層邊界柱之塑性反應 380
圖6.72單軸應變計N1於試體NC一樓受拉柱0.15倍柱高處內外側翼板應力 381
圖6.73單軸應變計N2於試體NC一樓受拉柱0.3倍柱高處內外側翼板應力 381
圖6.74單軸應變計N3於試體NC一樓受拉柱0.45倍柱高處內外側翼板應力 381
圖6.75單軸應變計N4於試體NC一樓受拉柱0.8倍柱高處內外側翼板應力 381
圖6.76單軸應變計N5於試體NC二樓受拉柱底內外側翼板應力 382
圖6.77單軸應變計N6於試體NC二樓受拉柱頂內外側翼板應力 382
圖6.78單軸應變計S1於試體NC一樓受壓柱0.15倍柱高處內外側翼板應力 382
圖6.79單軸應變計S2於試體NC一樓受壓柱0.3倍柱高處內外側翼板應力 382
圖6.80單軸應變計S3於試體NC一樓受壓柱0.45倍柱高處內外側翼板應力 383
圖6.81單軸應變計S4於試體NC一樓受壓柱0.8倍柱高處內外側翼板應力 383
圖6.82單軸應變計S5於試體NC二樓受壓柱底內外側翼板應力 383
圖6.83單軸應變計S6於試體NC二樓受壓柱頂內外側翼板應力 383
圖6.84單軸應變計N1於試體SC一樓受拉柱0.15倍柱高處內外側翼板應力 384
圖6.85單軸應變計N2於試體SC一樓受拉柱0.3倍柱高處內外側翼板應力 384
圖6.86單軸應變計N3於試體SC一樓受拉柱0.45倍柱高處內外側翼板應力 384
圖6.87單軸應變計N4於試體SC一樓受拉柱0.8倍柱高處內外側翼板應力 384
圖6.88單軸應變計N5於試體SC二樓受拉柱底內側翼板應力 385
圖6.89單軸應變計N6於試體SC二樓受拉柱頂內外側翼板應力 385
圖6.90單軸應變計S1於試體SC一樓受壓柱0.15倍柱高處內外側翼板應力 385
圖6.91單軸應變計S2於試體SC一樓受壓柱0.3倍柱高處內外側翼板應力 385
圖6.92單軸應變計S3於試體SC一樓受壓柱0.45倍柱高處內外側翼板應力 386
圖6.93單軸應變計S4於試體SC一樓受壓柱0.8倍柱高處內外側翼板應力 386
圖6.94單軸應變計S5於試體SC二樓受壓柱底內外側翼板應力 386
圖6.95單軸應變計S6於試體SC二樓受壓柱頂內外側翼板應力 386
圖6.96單軸應變計N7於試體NC二樓受拉柱頭內外側加勁板應力 387
圖6.97單軸應變計S7於試體NC二樓受壓柱頭內外側加勁板應力 387
圖6.98單軸應變計N7於試體SC二樓受拉柱頭內外側加勁板應力 387
圖6.99單軸應變計S7於試體SC二樓受壓柱頭內外側加勁板應力 387
圖6.100 試體NC南側邊界柱於正向側推下之相對旋轉角 388
圖6.101試體NC北側邊界柱於負向側推下之相對旋轉角 388
圖6.102試體SC南側邊界柱於正向側推下之相對旋轉角 388
圖6.103試體SC北側邊界柱於負向側推下之相對旋轉角 389
圖6.104試體NC南側邊界柱於正向側推下之曲率 389
圖6.105試體NC北側邊界柱於負向側推下之曲率 389
圖6.106試體SC南側邊界柱於正向側推下之曲率 390
圖6.107試體SC北側邊界柱於負向側推下之曲率 390
圖6.108試體NC正向側推南側邊界柱沿柱高之間格化與平滑化曲率分布 391
圖6.109試體NC負向側推北側邊界柱沿柱高之間格化與平滑化曲率分布 391
圖6.110試體SC正向側推南側邊界柱沿柱高之間格化與平滑化曲率分布 392
圖6.111試體NC負向側推北側邊界柱沿柱高之間格化與平滑化曲率分布 392
圖6.112試體NC與SC邊界柱於有限元素模型中之轉角 393
圖6.113試體NC於全面降伏階段下有限元素模型中之塑鉸位置 393
圖6.114試體NC於應變硬化階段下有限元素模型中之塑鉸位置 394
圖6.115試體SC於全面降伏階段下有限元素模型中之塑鉸位置 394
圖6.116試體SC於應變硬化階段下有限元素模型中之塑鉸位置 394
圖6.117邊界柱塑性變形示意圖 395
圖6.118邊界柱內拉效應示意圖
- …
